A类梁400-1900侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝梁名称 新浇混凝土梁计算跨度(m) A类梁 8 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 400×1900 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》混凝土重力密度γc(kN/m) GB50666-2011 结构重要性系数γ0 新浇混凝土初凝时间t0(h) 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 4 0.9 2 1.9 min{0.28γct0βv1/2324 可变荷载调整系数γL 0.9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22梁下挂侧模G4k ，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×221/2，24×1.9}＝min{34.213，45.6}＝34.213kN/m 2 承

下挂部分：承载能力极限状态设计值S×(1.3×34.213+0.9×1.5×2)＝47.177kN/m2

＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式 主梁合并根数 结构表面的要求 水平向布置 2 结构表面外露 主梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 500 250 500 楼板厚度(mm) 梁下挂侧模高度(mm) 小梁道数(下挂) 梁左侧 160 1740 8 梁右侧 160 1740 8 左侧支撑表：

第i道支撑 1 2 3 4 距梁底距离(mm) 100 700 1300 1700 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 右侧支撑表： 第i道支撑 1 2 3 4 距梁底距离(mm) 100 700 1300 1700 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 213 1.5 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×47.177＝47.177kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×34.213×1＝44.477kN/m q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m Mmax＝0.107q10.314kN·m

σ＝Mmax/W＝0.314×106/28166.667＝11.156N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×248.5714/(100×10000×183083.333)＝0.451mm≤248.571/400=0.621mm 满足要求！

3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R

下挂

静

L2+0.121q1

活

L2=0.107×44.477×0.2492+0.121×2.7×0.2492＝

q1max＝1.143×

静

×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.477×0.249+1.223×2.7×0.249

＝13.457kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.249×34.213＝9.72kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm) 250 小梁计算方式 三等跨连续梁 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 9350 83.333 416.667 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2250×100 1.782 15.444 1、下挂侧模 计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算 q＝13.457kN/m Mmax

＝

max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×13.457×0.52

，

0.5×13.457×0.252]=0.421kN·m

σ＝Mmax/W＝0.421×106/83333＝5.047N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×13.457×0.5，13.457×0.25]=4.037kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.037×1000/(2×50×100)＝1.211N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝9.72kN/m ν1max

＝

0.677qL4/(100EI)=0.677×9.72×5004/(100×9350×4166670)

＝

0.106mm≤500/400=1.25mm

ν2max＝qL4/(8EI)=9.72×2504/(8×9350×4166670)=0.122mm≤250/400=0.625mm 满足要求！

4、最大支座反力计算 承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×13.457×0.5，0.4×13.457×0.5+13.457×0.25]＝7.402kN 正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×9.72×0.5，0.4×9.72×0.5+9.72×0.25]＝5.346kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 Ф48×3 206000 125 4.49 主梁截面类型(mm) 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42Ф48×3 2 205 10.78 0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝1.533kN，R2＝4.441kN，R3＝3.639kN，R4＝3.639kN，R5＝3.639kN，R6＝3.639kN，R7＝4.441kN，R8＝1.533kN

正常使用极限状态：R'1＝1.103kN，R'2＝3.208kN，R'3＝2.604kN，R'4＝2.604kN，

R'5＝2.604kN，R'6＝2.604kN，R'7＝3.208kN，R'8＝1.103kN 计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.562×106/4490=125.205N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.91×1000/424＝27.877N/mm2≤[τ]=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.385mm≤600/400＝1.5mm 满足要求！

4、最大支座反力计算 R下挂max＝10.102/0.6=16.836kN

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[16.836]＝15.995kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！